固液两相耦合条件下全尾砂连续沉降规律研究
Experimental Study on Continuous Settlement Law Under Solid-Liquid Two Phase Coupling Conditions of Unclassified Tailings
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收稿日期: 2018-12-05 修回日期: 2019-07-02 网络出版日期: 2019-12-20
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Received: 2018-12-05 Revised: 2019-07-02 Online: 2019-12-20
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康虔, 王运敏, 贺严, 薛希龙, 张楚旋.
KANG Qian, WANG Yunmin, HE Yan, XUE Xilong, ZHANG Chuxuan.
本文以絮凝沉降理论为基础,通过静态和动态浓密沉降试验,探索全尾砂的物理化学特性对沉降速度和底流浓度的影响;构建全尾砂絮凝沉降模型,揭示全尾砂在液固两相耦合条件下的连续沉降机理,并结合工艺要求确定合理的絮凝剂选型、用量和给料速度等关键参数。
1 全尾砂物理化学特性分析
1.1 全尾砂粒径组成
表1 全尾砂样品粒径分布
Table 1
粒径/μm | 占比/% | 粒径/μm | 占比/% |
---|---|---|---|
250 | 1.11 | -75~+45 | 12.73 |
-250~+150 | 14.76 | -45~+37 | 4.31 |
-150~+75 | 15.29 | -37 | 51.80 |
1.2 全尾砂物理力学性质及化学成分测定
表2 全尾砂物理力学性质
Table 2
参数 | 数值 | 参数 | 数值 |
---|---|---|---|
比重 | 2.85 | 水上休止角/(°) | 38.5 |
密度/(t·m-³) | 2.71 | 水下休止角/(°) | 28.0 |
渗透系数/(cm·s-1) | 3.86×10-6 |
表3 全尾砂压缩参数测定结果
Table 3
指标名称 | 不同压力(kPa)范围下的指标取值 | |||
---|---|---|---|---|
0~50 | 50~100 | 100~200 | 200~400 | |
压缩系数 | 2.75 | 0.69 | 0.58 | 0.22 |
压缩模量/MPa | 0.26 | 1.12 | 1.43 | 3.48 |
图1
表4 全尾砂化学成分测定结果
Table 4
元素 | 质量分数/% | 元素 | 质量分数/% |
---|---|---|---|
O | 48.400 | S | 2.987 |
Mg | 0.294 | K | 3.316 |
Al | 10.830 | Fe | 3.457 |
Si | 27.580 | Pb | 0.017 |
由测试结果可知,该样品渗透系数较小,仅为3.86×10-6 cm/s,且该全尾砂0.075~0.005 mm范围内颗粒占比达到71.91%,中值粒径仅为0.0196 mm,远小于一般矿山所用充填尾砂粒度,不是理想的充填骨料。尾砂中主要矿物成分为Al2O3和SiO2,化学性质较为稳定,与添加剂不发生化学反应,充填至井下不会产生二次污染。本研究拟添加不同絮凝剂测试固液两相耦合条件下全尾砂连续沉降规律,以寻找合适的技术手段,使该全尾砂适合用作充填骨料。
2 全尾砂絮凝沉降试验
2.1 静态絮凝沉降试验
(1)全尾砂自然沉降试验。全尾砂静态絮凝浓缩沉降是物理模拟试验,通过在静止容器中添加不同的絮凝剂并控制其剂量,测定尾砂沉降速度,从而确定最优的絮凝剂及其添加量。全尾砂浓缩沉降过程比较容易观察,自上而下分为清液区、等浓度区、变浓度区和沉聚区共4个部分。如图2所示,清液区和沉聚区会逐渐扩大,等浓度区则会逐渐缩小直至消失。
图2
图2
全尾砂自然沉降过程示意图
A-清液区;B-等浓度区;C-变浓度区;D-沉聚区
Fig.2
Schematic of natural settlement process of unclassified tailings
随后,清液区与变浓度区之间的界面继续下移,直到变浓度区也消失,只剩下清液区和沉聚区,称作静态沉降第二阶段。该阶段时间较长,沉降速度相对于上一阶段较慢。
以某全尾砂自然沉降曲线(图3)为例,对比可知该全尾砂自然沉降速度很慢,其自然沉降需要50 min左右才能达到絮凝沉降10 min的效果。考虑到全尾砂的沉降速度与尾砂浆质量浓度存在正比关系,其敏感区间的范围一般为质量浓度6%~16%,因而可以确定该全尾砂沉降速度最快时的质量浓度。
图3
图3
某铁矿全尾砂自然沉降高度曲线
Fig.3
Natural settlement height curve of unclassified tailings in an iron mine
图4
图4
不同絮凝剂类型和用量条件下全尾砂自然沉降速度曲线
(a)絮凝剂添加量为20 g/t;(b)絮凝剂添加量为40 g/t
Fig.4
Natural sedimentation velocity curves of unclassified tailings under different flocculant types and dosages
试验结果表明,添加絮凝剂对该铅锌矿尾砂沉降效果改善非常明显。尤其是AH-910-SH和AH-912-SH这2种絮凝剂对该尾砂的沉降效果改善较为明显。增加絮凝剂用量同样能够在一定程度上提高全尾砂的沉降速度,但从6种絮凝剂的总体效果来看,增加絮凝剂用量对沉降速度的改善能力有限。当沉降时长超过120 s之后,絮凝剂的品种及添加剂量对沉降速度的影响就几乎体现不出来。综合考虑初期沉降速度和絮凝剂用量,本研究推荐使用AH-910-SH型絮凝剂进行下一阶段的动态絮凝沉降试验。
图5
图5
絮凝剂添加量对沉降速度的影响试验
Fig.5
Test on the influence of flocculant dosages on sedimentation rate
图6
图6
AN-910-SH絮凝剂不同添加量下的全尾砂沉降高度及速度曲线
Fig.6
Settlement height and velocity curves of unclassified tailings with different dosages of AN-910-SH flocculant
由试验结果可知:0~120 s是絮凝剂发生絮凝作用的主要时间段,该时段不同絮凝剂添加量下沉降速度有明显的差别;在120 s之后,不同絮凝剂添加量下沉降速度基本趋于一致。综合考虑沉降效果和经济投入,本研究将AN-910-SH型絮凝剂的最佳添加量确定为20 g/t。
2.2 动态絮凝沉降试验
(1)动态絮凝沉降试验装置。全尾砂动态絮凝沉降试验共设计4个蠕动泵,用于保证全尾砂样品、絮凝剂和水进入自制浓密试验装置的给料系统中,同时从试验装置底部取出底流矿样。本试验设计有2个不同的给药点用于添加絮凝剂,絮凝剂添加量根据2.1小节静态沉降试验所得数据确定。
首先,将该全尾砂配制成质量浓度为10%的全尾砂矿浆。将全尾砂矿浆注入一个30 L的试验桶内,采用电动搅拌机充分搅拌后再通过蠕动泵泵入管道。调整3个给料蠕动泵的转速,使絮凝剂、尾矿矿样达到静态沉降试验所确定的比例。
然后,进行不同情况下的浓密试验模拟。在泥层高度为120 mm时开始对溢流水取样测试;在泥层高度为240 mm时开始对底流浓度取样测试,试验装置见图7。
图7
图8
表5 全尾砂动态絮凝沉降试验结果
Table 5
给料速度/(t·m-2·h-1) | 底流浓度/% | 泥层上升速度/(m·h-1) | 溢流水上升速度/(m·h-1) | 溢流水固含量/(mg·L-1) |
---|---|---|---|---|
0.3 | 61.43 | 0.38 | 3.19 | 98 |
0.4 | 59.38 | 0.66 | 4.19 | 136 |
0.5 | 57.79 | 0.71 | 5.22 | 184 |
0.6 | 55.46 | 0.97 | 6.00 | 223 |
0.7 | 54.10 | 1.75 | 7.20 | 281 |
0.8 | 51.37 | 1.95 | 8.18 | 364 |
0.9 | 48.72 | 2.01 | 9.73 | 475 |
根据本次全尾砂动态絮凝沉降试验结果可知:当给料速度由0.3 t/(m2·h)提高至0.9 t/(m2·h)时,溢流水固含量从98 mg/L增加到475 mg/L;当给料速度低于0.8 t/(m2·h)时,溢流水固含量均小于300 mg/L。由此可知,进料速度增加会导致尾砂颗粒之间没有足够的时间发生絮凝反应,使得底流浓度降低,溢流水固含量增加。为了保证工程可用的沉降效果及进料量,本研究认为该铅锌矿全尾砂最佳给料速度为0.6 t/(m2·h)。
3 结论
(1)当向全尾砂中添加絮凝剂后,0~120 s是絮凝剂发生絮凝作用的主要时间段,不同絮凝剂添加量下沉降速度有明显的差别,在120 s之后,不同絮凝剂添加量下沉降速度基本保持一致。通过全尾砂静态絮凝沉降试验,推荐该铅锌矿采用AN-910-SH型絮凝剂,添加量为20 g/t。
(2)随着给料速度的增加,全尾砂浆的溢流水固含量逐步增加,但是底流浓度逐步减小。
(3)溢流水和泥层上升速度随着给料速度的增加而增大,当溢流水和泥层上升速度达到临界值时,会影响沉降效果,进而影响到经济效益,各矿山应根据其尾砂浆试验确定给料速度以获得最优沉降效果。
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