某金矿大倍线加压充填技术研究与应用

doi:10.11872/j.issn.1005-2518.2019.01.089

某金矿大倍线加压充填技术研究与应用

杨超¹^,², 郭利杰^,¹^,²^,^*, 王劼³, 史采星¹^,², 许文远¹^,²

1. 北京矿冶科技集团有限公司，北京 100260

2. 国家金属矿绿色开采国际联合研究中心，北京 100260

3. 山东理工大学，山东淄博 255000

Study and Application of Large Fill-times-line Pressure Filling Technology in a Gold Mine

YANG Chao¹^,², GUO Lijie^,¹^,²^,^*, WANG Jie³, SHI Caixing¹^,², XU Wenyuan¹^,²

1. Beijing General Research Institute of Mining and Metallurgy Technology Group，Beijing 100260，China

2. National Center for International Joint Research on Green Metal Mining NCGMM，Beijing 100260，China

3. Shandong University of Technology，Zibo 255000，Shandong，China

收稿日期: 2018-04-23 修回日期: 2018-08-08 网络出版日期: 2019-03-11

基金资助:

国家重点研发计划“深部金属矿高效协同膏体充填技术”（编号：2017YFC0602903）和“基于有色冶炼渣的绿色充填胶凝材料制备及其性能合作研究”（编号：2017YFE0107000）联合资助

Received: 2018-04-23 Revised: 2018-08-08 Online: 2019-03-11

作者简介 About authors

杨超（1983-），男，陕西西安人，工程师，从事充填工艺与技术研究工作yclql@163.com 。

郭利杰（1980-），男，河南南乐人，教授，从事金属矿充填采矿技术研究工作ljguo264@126.com , E-mail：ljguo264@126.com

摘要

针对江西某金矿充填倍线大，难以自流输送的问题，通过充填料浆管道输送水力学计算，并结合矿山充填工艺参数，确定了不同充填料浆状态下的管道沿程阻力损失；对比分析了不同的充填料浆管道输送系统布置方案，确定了最佳的管道输送方案；推荐了最佳的充填料浆管道输送工作流速、充填料浆参数及管道参数；最终通过综合分析，选取了充填加压泵类型及相关技术参数。经现场工业应用，取得较为理想的充填效果。

关键词： 大倍线 ; 加压充填 ; 矿山充填 ; 管道输送 ; 输送阻力 ; 临界流速

Abstract

The maximum filling geometrical line of the system above +0 m middle section in a gold mine in Jiangxi was close to 40, and it was difficult to realize the self-flowing of the filling slurry, and there were a large number of recoverable resources in this area.In view of the above problem it was proposed to use the large line pressure filling technology to achieve filling of +0 m middle section of the mine, so that the above resources could be recovered.In order to determine the optimal process parameters of the filling slurry pipeline, this paper firstly analyzed the basic properties of the tailings, the main chemical composition of the graded tailings was SiO₂ and Al₂O₃.This component was beneficial to increase the strength of filling body.The physical properties of the graded tailings was 2.74, the bulk density was 1.45 t/m³, and the porosity of the loose tailings was 47.1 $%$ .The particle size composition test results show that -37 μm only accounts for 5.62 $%$ , and -74 μm accounts for 14.36 $%$ , indicating that the fractionated tailings has less fine particles, the whole grain large diameter is an ideal filling aggregate, and selected the corresponding hydraulic model for pipeline transportation.Through the hydraulic calculation of the filling slurry pipeline, the critical flow velocity under different conveying conditions was determined.Combined with the mining filling process parameters, the resistance loss along the pipeline under different filling conditions was calculated.According to the existing engineering conditions of the mine and the scope of filling services, two sets of pipeline transportation system layout schemes were designed.Scheme 1: The longest filling pipeline in the middle section of 100 m was 1 728 m, the geometric filling line was 42.1, the conveying resistance was 2.84 MPa (concentration was 68 $%$ , the diameter was 100 mm).The longest filling pipeline in the middle section of 75 m was 1 956 m, the geometric filling line was 29.6, the conveying resistance was 2.88 MPa.The longest filling line in the middle section of 50 m was 1 668 m, the geometric filling line was 18.3, and the total head loss was 1.86 MPa. Scheme 2: The longest filling pipeline in the middle section of 100 m was 1 551 m, the geometric filling line was 37.8, the conveying resistance was 2.48 MPa (concentration was 68 $%$ , the diameter was 100 mm).The longest filling pipeline in the middle section of 75 m was 1 852 m, the geometric filling line was 28.1, the conveying resistance was 2.67 MPa.The longest filling line in the middle section of 50 m was 1 731 m, the geometric filling line was 19, and the conveying resistance was 1.99 MPa.Compared the two pipeline transportation system layout schemes and pipeline transportation resistance loss, filling geometric line was calculated.The scheme 2 was determined,and the 120 m adit filling slurry pipeline transportation scheme was the best pipeline transportation system layout scheme for the project.At the same time, combined with the filling slurry hydraulics calculation results and the filling slurry pipeline layout scheme, the optimal working speed of filling slurry pipeline transportation, parameters of filling slurry and pipeline parameters were determined.Finally, combined with the resistance loss along the pipeline, the layout scheme of the pipeline transportation system and the transportation parameters of the filling slurry pipeline, the type of filling pump and related technical parameters were selected, which the pump outlet pressure was 5 MPa.The pump flow rate was 60 m³/h.After the on-site industrial application, all the operation indexes met the design requirements, and the operation condition was good, and the volume of filling goaf was 1.396 m³(cement filling accounted for 20 $%$ and water sand filling accounted for 80 $%$ ), which could increase the economic benefit of the mine by 10.12409 million yuan.

Keywords： large fill-times-line ; pressure filling ; minefill ; pipeline transportation ; transport resistance ; critical velocity

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本文引用格式

杨超, 郭利杰, 王劼, 史采星, 许文远. 某金矿大倍线加压充填技术研究与应用[J]. 黄金科学技术, 2019, 27(1): 89-96 doi:10.11872/j.issn.1005-2518.2019.01.089

YANG Chao, GUO Lijie, WANG Jie, SHI Caixing, XU Wenyuan. Study and Application of Large Fill-times-line Pressure Filling Technology in a Gold Mine[J]. Gold Science and Technology, 2019, 27(1): 89-96 doi:10.11872/j.issn.1005-2518.2019.01.089

江西某金矿于1986年开始筹建，1987年投产，后经多次改扩建，现已达到2 000 t/d的生产规模。矿山开采初期，由于受当时采矿技术水平、采矿装备和采矿方法等客观因素的限制，留存在井下的大量采空区未能进行及时有效处理。经长期开采后，井下存在的大量空区使原岩应力发生变化，易发生空区顶板塌落、跨帮等安全事故^[1,2]。同时，井下空区垮塌也会造成地表塌陷，从而破坏自然生态环境并造成地表人员伤亡及财产损失等危害^[3]。然而，在这些采空区的边部、底部等部位，存在较多具有开采价值的矿石。

充填开采法不仅能够有效保障矿山回采的安全性，而且兼具保护环境和提高矿石回收率的双重功效，是矿山绿色开采技术体系中的典型代表^[4,5]。采用尾砂充填不仅能够有效处理采空区，消除空区的安全隐患，还可回收一部分较高品位的残矿，增加矿山经济效益。同时，尾砂充填可减少尾矿库尾砂排放量，防止环境污染,增加尾矿库服务年限，因此具有可观的经济效益和社会效益^[6]。矿山于2010年建成分级尾砂自流输送充填系统，充填站标高为+141 m，主要服务于+0 m中段以下新系统采空区的充填。对于+0 m中段以上旧系统最大充填几何倍线接近40，属于大倍线充填，现有自流充填系统无法满足+0 m中段以上充填需求。

针对矿山+0 m中段以上大倍线充填，开展了充填料浆管道输送水力学计算，确定了不同料浆状态下的临界流速和管道输送沿程阻力；对比分析了不同的充填料浆管道输送系统布置方案，并结合充填料浆管道输送水力学计算结果，确定了最佳的管道输送方案；根据矿山生产实际情况，确定了充填工艺参数；同时，结合充填尾砂基本性能、充填工艺参数及充填料浆管道输送沿程阻力损失，确定了充填加压泵类型及工况参数。最终通过现场实际应用，取得了较为理想的充填效果。

1 充填材料基本性质

矿山采用分级尾砂作为充填骨料，其物化性质如表1和表2所示。表1测试结果表明，尾砂中无有毒有害物质，且主要化学成分为SiO₂和Al₂O₃，有利于充填体强度增加，表明该尾砂是一种较为理想的充填骨料^[7]。

表1 尾砂化学成分分析

Table 1 Analysis of chemical composition of tailings（%）

成分	质量分数	成分	质量分数
SiO₂	58.4	P₂O₅	0.141
Fe₂O₃	6.02	TiO₂	0.822
Al₂O₃	18.5	CuO	0.0027
CaO	3.25	As₂O₃	0.111
MgO	2.34	SO₃	0.329
Na₂O	3.27	Au	0.52
K₂O	3.04	Ag	3.21

注：Au、Ag元素质量分数单位为 $×$ 10^-6

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表2 分级尾砂粒级组成

Table 2Particle composition of graded tailings

目数	粒径/μm	分计/%	累计/%
+40	+425	24.88	24.88
-40～+60	-425～+250	12.16	37.04
-60～+80	-250～+180	11.29	48.33
-80～+100	-180～+150	21.36	69.69
-100～+140	-150～+106	9.97	79.66
-140～+200	-106～+74	5.98	85.64
-200～+400	-74～+37	8.74	94.38
-400	-37	5.62	100.00

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分级尾砂物理性质测试结果显示，分级尾砂比重为2.74，松散容重为1.45 t/m³，松散尾砂孔隙率为47.1%，属于正常尾砂范畴，与一般充填尾砂无较大区别，可作为充填骨料使用。

由表2可知，粒径为-37 μm的尾砂仅占尾砂粒级组成中的5.62%，粒径为-74 μm的尾砂占尾砂粒级组成中的14.36%，表明分级尾砂中细颗粒含量较少，尾砂整体粒径偏大，有利于充填体强度增长，是一种较为理想的充填骨料^[8]。

2 充填料浆管道输送水力学计算

2.1 临界流速

在进行管道输送设计时，首先需确定管道输送物料的临界流速。当流速低于临界流速时将导致管底形成固体颗粒沉积床面，摩擦阻力损失也随之增大，并常具有脉动性；流速进一步降低，将导致管道堵塞^[9,10]。在工程实践中，为使浆体输送压头损失最小且能耗最低，选择的适宜的工作流速通常比临界流速大30％～50％^[11]。

目前常用的管道输送物料的临界流速计算公式有尤芬公式、克诺罗兹公式和杜兰德公式，其中前2个公式主要针对低浓度两相流体。杜兰德公式计算中将细粒级料浆作为输送载体，类似于均质流，尾砂浓度越高则颗粒沉降越慢，临界流速越低。当尾砂浓度超过临界浓度后，料浆管道输送不再要求达到最低输送流速（临界流速）^[12,13,14]。根据本工程管道输送物料特性，杜兰德公式更适用于高浓度尾砂充填管道输送，因此本文采用杜兰德公式进行充填料浆管道输送临界流速计算。

杜兰德公式^[15]如下：

v_{l} = F_{l} \sqrt[]{2 g D \frac{ρ_{g} - ρ_{1}}{ρ_{1}}}

（1）

式中： $v_{l}$ 为临界流速（m/s）； $F_{l}$ 为与粒径、浓度等有关的速度系数，根据中值粒径，查图得 $F_{l}$ ≈0.78； $g$ 为重力加速度（9.81 m/s²）； $ρ_{g}$ 为尾砂压实密度（2.711 t/m³）； $D$ 为管道内径（m）； $ρ_{1}$ 为载体密度，计算时应将颗粒中小于100 μm的部分作为运载体的一部分，即载体由液体（水）和粒径小于100 μm的颗粒组成，可得：

ρ_{1} = \frac{G_{100} + G_{w}}{Q_{100} + Q_{w}}

（2）

式中： $G_{100}$ 为粒径小于100 μm的混合料质量； $G_{w}$ 为水的质量； $Q_{100}$ 为粒径小于100 μm的混合料体积； $Q_{w}$ 为水的体积。

充填料浆密度在1.61～1.79 g/cm³之间，计算不同管径及充填料浆浓度下的临界流速，结果如表3所示。

由表3可知：在输送管径相同的条件下，临界流速随着料浆质量浓度的增加而减小；在输送料浆质量浓度相同的条件下，临界流速随着管径的增加而增大，说明临界流速与管径成正比，而与料浆质量浓度成反比。采用杜兰德公式计算时，将料浆中细粒级颗粒作为输送载体，类似于均质流，因此，输送料浆质量浓度越高则颗粒沉降越慢，料浆输送要求达到的临界流速越低；当料浆浓度超过临界浓度后，料浆管道输送不再要求达到最低输送流速（临界流速）。

表3 临界流速计算结果

Table 3 Calculation results of critical flow velocity （m/s）

管径D/m	不同料浆质量浓度下的临界流速
管径D/m	66％	68％	70％	72％
0.080	1.10	1.09	1.07	1.06
0.100	1.23	1.22	1.20	1.18
0.125	1.38	1.36	1.34	1.32
0.150	1.51	1.49	1.47	1.45

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管道输送工作流速应比临界流速大30%~50%。根据计算的临界流速，按照比临界流速大50%计算出不同管径和不同料浆浓度下的实际工作流速，结果如表4所示。

表4 实际工作流速计算结果

Table 4Actual calculation results of critical flow velocity

管径D/m	不同料浆质量浓度下的临界流速/(m $\cdot$ s^-1)
管径D/m	66％	68％	70％	72％
0.080	1.65	1.64	1.61	1.59
0.100	1.85	1.83	1.80	1.77
0.125	2.07	2.04	2.01	1.98
0.150	2.27	2.24	2.21	2.18

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2.2 管道沿程阻力损失

流体在流动过程中，在流动的方向、壁面的粗糙程度、过流断面的形状和尺寸均不变的均匀流段上产生的流动阻力称为沿程阻力，或称为摩擦阻力。沿程阻力的影响造成流体流动过程中能量的损失或水头损失^[16,17]。充填料浆的流动需要克服其沿程阻力损失，只有料浆输送过程中的能量大于其沿程阻力损失时料浆才能够流动。因此，根据上述充填管径及其工作流速，采用费祥俊公式计算充填料浆沿程阻力损失^[18,19]：

i_{j} = \frac{λ {v_{g}}^{2}}{2 g D} • \frac{ρ_{j}}{ρ_{q}} + k_{F} f_{s} m_{t} [(ρ_{g} - ρ_{q}) / ρ_{q}] (v_{c} / v_{g})

（3）

式中： $v_{g}$ 为工作流速（m/s）；D为管径（m）； $ρ_{j}$ 为砂浆密度（g/cm³）； $ρ_{q}$ 为清水密度（g/cm³)； $ρ_{g}$ 表示密实固体物料密度(g/cm³)； $m_{t}$ 为浆体体积浓度（%）；f_s为摩擦系数，取值1.1；k_F为修正系数，取11；λ为水管阻力系数： $λ = \frac{0.021}{D^{0.3}}$ ； $v_{c}$ 为固粒沉降速度（m/s），按照各粒级沉降速度的加权平均值，即：

v_{c} = \sum P_{i} v_{c}^{'} / \sum P_{i}

v_{c}^{'} = {\{[π d_{g} (ρ_{g} - ρ_{q}) g] / 6 φ ρ_{q}\}}^{0.5}

（4）

φ = π / 16

计算沿程阻力损失时一般需要体积浓度，体积浓度与重量浓度之间存在以下关系：

m_{z} = m_{t} (ρ_{g} / ρ_{j})

式中： $m_{z}$ 为质量浓度（%）； $m_{t}$ 为体积浓度（%）； $ρ_{g}$ 为密实固体物料密度（g/cm³）； $ρ_{j}$ 为砂浆密度（%）。

由于矿山充填系统已建成，其充填浓度为66%~68%，井下充填管径为DN100，按照此参数，采用费祥俊公式计算充填料浆沿程阻力损失结果如表5所示。

表5 0.1 m管径下沿程阻力损失计算结果

Table 5 Calculation results of resistance loss under

充填浓度/%	工作流速 /(m·s^-1)	充填流量 /(m³·h^-1)	沿程阻力损失（mH₂O/m）	沿程阻力损失/(Pa·m^-1)
66	1.85	59.06	0.1407	1 379.82
68	1.83	60.48	0.1522	1 492.59
70	1.80	61.89	0.1744	1 710.31
72	1.77	63.59	0.1991	1 952.53

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3 充填料浆管道输送系统方案

选取合理的充填料浆管道输送路线，不仅能够扩大充填覆盖范围，减少料浆输送阻力，而且能够节约材料，从而节约其充填成本^[20,21]。根据现场实际情况，可选取2种铺设方案。

3.1 118 m斜井充填料浆管道输送方案（方案一）

（1）充填管路布置。充填站充填管道经118 m副斜井与井下各中段相连通，充填管路先进入100 m中段，在100 m中段沿运输主巷进行主管道的铺设，以各穿脉为分支管道铺设从而进入充填采场。75 m中段及50 m中段的管路铺设，从118斜井与75 m中段、50 m中段相连通处进入中段运输主巷道，沿运输主巷进行主管道的铺设，以各穿脉为分支管道铺设从而进入充填采场。方案一充填管路布置如图1所示。

图1

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图1 118 m斜井充填料浆管道输送方案

Fig.1 Transportation plan of filling slurry pipeline in 118 m inclined well

（2）几何充填倍线。根据118 m斜井充填料浆管道输送方案（方案一），计算不同中段几何充填倍线，结果如表6所示。

表6 方案一各中段几何充填倍线计算结果

Table 6 Calculation results of stowing gradient in each middle section of program Ⅰ

中段/m	高差/m	勘探线	总长/m	几何倍线
100	41	315	1 036	25.3
100	41	317	1 096	26.7
100	41	319	1 183	28.9
100	41	2	1 302	31.8
100	41	4	1 357	33.1
100	41	8	1 468	35.8
100	41	12	1 617	39.4
100	41	16	1 728	42.1
75	66	315	1 133	17.2
75	66	317	1 183	17.9
75	66	319	1 256	19.0
75	66	2	1 573	23.8
75	66	4	1 623	24.6
75	66	8	1 732	26.2
75	66	12	1 854	28.1
75	66	16	1 956	29.6
50	91	315	1 058	11.6
50	91	317	1 138	12.5
50	91	319	1 197	13.1
50	91	323	1 305	14.3
50	91	327	1 406	15.5
50	91	2	1 577	17.3
50	91	4	1 668	18.3

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3.2 120 m平硐充填料浆管道输送方案（方案二）

（1）充填管路布置。充填站充填管路经地表铺设至120 m平硐，在120 m平硐主运输巷进行主管道铺设。对于100～120 m中段空区充填，以各穿脉为分支管道铺设。另外，从120 m中段313线附近掘进一穿脉与313斜井相贯通（贯通距离约为30 m），从而将充填管路通过313斜井下放至100 m中段，并以各穿脉为分支管道铺设从而进入75～100 m中段空区进行充填。经过313线斜井将充填管铺设至75 m中段和50 m中段，并以各中段穿脉为分支管道铺设从而进入空区进行充填，方案二充填管路布置如图2所示。

图2

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图2 120 m平硐充填料浆管道输送方案

Fig.2 Transportation plan of filling slurry pipeline in 120 m adit

（2）几何充填倍线。根据120 m平硐充填料浆管道输送方案（方案二），计算不同中段几何充填倍线，结果如表7所示。

表7 方案二各中段几何充填倍线计算结果

Table 7 Calculation results of stowing gradient in each middle section of program Ⅱ

中段	高差/m	勘探线	总长/m	几何倍线
120	21	307	599	28.5
120	21	311	761	36.2
120	21	315	862	41.4
120	21	319	969	46.1
120	21	4	1 123	53.3
120	21	8	1 225	58.3
120	21	12	1 347	64.1
120	21	16	1 459	69.5
100	41	315	953	23.2
100	41	317	1 003	24.5
100	41	319	1 060	25.9
100	41	2	1 153	28.1
100	41	4	1 214	29.6
100	41	8	1 315	32.1
100	41	12	1 438	35.1
100	41	16	1 551	37.8
75	66	315	1 034	15.7
75	66	317	1 084	16.4
75	66	319	1 157	17.5
75	66	2	1 466	22.2
75	66	4	1 517	22.9
75	66	8	1 627	24.7
75	66	12	1 749	26.5
75	66	16	1 852	28.1
50	91	315	1 118	12.2
50	91	317	1 198	13.2
50	91	319	1 257	13.8
50	91	323	1 366	15.0
50	91	327	1 468	16.0
50	91	2	1 639	18.0
50	91	4	1 731	19.0

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3.3 充填料浆管道输送方案选择

选用方案一时，100 m中段最长充填管路为1 728 m，几何充填倍线为42.1，输送阻力为2.84 MPa（浓度为68%，管径为100 mm）；75 m中段最长充填管路为1 956 m，几何充填倍线为29.6，输送阻力为2.88 MPa；50 m中段最长充填管路为1 668 m，几何充填倍线为18.3，水头总损失为1.86 MPa。

采用方案二时，100 m中段最长充填管路为1 551 m，几何充填倍线为37.8，输送阻力为2.48 MPa（浓度为68%，管径为100 mm）；75 m中段最长充填管路为1 852 m，几何充填倍线为28.1，输送阻力为2.67 MPa；50 m中段最长充填管路为1 731 m，几何充填倍线为19，输送阻力为1.99 MPa。

通过对比分析方案一与方案二可知，在100 m中段和75 m中段，方案一的充填管路长度、几何充填倍线和沿程管路输送阻力均大于方案二，从而导致方案一充填料浆的输送难度较方案二大，且投资费用也更多。而在50 m中段，上述3个参数相差不大。同时，与方案一相比，方案二在充填覆盖范围方面多增加了120 m中段，从而能够回收更多残矿并创造更大的经济效益。

综上所述，选定120 m平硐充填料浆管道输送方案（方案二）作为0 m以上加压充填井下充填管路铺设方案。

4 充填参数确定及加压泵选择

4.1 充填参数

根据充填料浆管道输送水力学计算结果，结合充填系统及生产现状，确定0 m中段以上加压充填工艺参数如下：

（1）充填管径：结合现有充填系统，考虑加压输送管道管径与原有系统相配套，从而对0 m中段以下各中段扩大充填范围，因此，选定充填管径为100 mm。

（2）输送浓度：采用现有系统充填浓度，即充填浓度在66%～68%之间。

（3）工作流速：根据计算的临界流速，在充填管径为100 mm、充填浓度为66%～68%时，工作流速应保证在1.85～2.00 m/s之间。

（4）充填流量：根据选取的管径、工作流速和充填浓度计算出充填流量为60 m³/h。

4.2 充填加压泵选择

充填加压泵应根据充填工艺流程，综合考虑充填流量、装置量程、输送浓度范围、浆体性质、管路布置以及产品价格、操作运转情况等进行选择^[22,23]。目前国内外现用的充填加压泵大致分为3类，即离心泵、柱塞泵和隔离泵^[24,25]。矿山尾砂属于无腐蚀性粒料，输送浓度在66%～68%之间，属于高浓度输送范围，充填流量为60 m³/h，输送压力要求在5 MPa以上。根据以上输送参数并结合相关工程实践经验，建议选择柱塞泵作为充填料浆输送加压泵，其型号为ZBG100/8，加压泵安装于地表充填站搅拌桶后3 m处，且收料斗顶部与搅拌桶底部有1 m高差。

5 应用效果

某金矿山加压充填系统于2014年建成运行，期间各项运行指标均达到设计要求，运行状况良好。据统计，截至目前矿山0 m中段至120 m充填采空区体积为13.96 $\times 10^{4}$ m³，其中胶结充填占20%、水砂充填占80%。按照胶结充填成本为162元/m³、水砂充填成本为28元/m³进行计算，矿石综合成本为388.7元/吨。经初步估算，0 m以上矿量的回采可增加经济效益10 124.09万元，盈利190.85元/吨。

6 结论

针对矿山0 m中段以上大倍线充填，开展了充填料浆管道输送水力学计算，确定了最佳的充填工艺参数；对比分析了不同的充填料浆管道输送系统布置方案，选取了最佳的管道输送方案；最终综合分析确定了充填加压泵类型及工况参数。本研究获得以下主要结论：

（1）通过开展充填料浆管道输送水力学计算，确定了不同料浆状态下的输送临界流速，并以此为基础，结合充填管道参数，推荐最佳的充填料浆管道输送工作流速；

（2）依据推荐的工作流速，结合充填料浆参数及管道参数，计算了不同充填料浆状态下的管道沿程阻力损失，为充填加压泵选择提供了依据；

（3）对比分析了不同充填料浆管道输送布置方案，最终选用120 m平硐充填料浆管道输送方案（方案二），其最长充填管路为1 551 m，几何充填倍线为37.8，最大输送管道阻力为2.48 MPa（浓度为68%，管径为100 mm时）；

（4）根据充填料浆管道输送水力学计算结果，结合充填系统及生产现状，确定0 m中段以上加压充填工艺参数：充填管径为100 mm；输送浓度在66%～68%之间；工作流速在1.85～2.00 m/s之间；充填流量为60 m³/h；

（5）根据尾砂性能，结合充填工艺参数，推荐采用柱塞式充填加压泵，其相关技术参数：泵出口压力为5 MPa；泵流量为60 m³/h；

（6）矿山加压充填系统建成运行期间各项运行指标均达到设计要求，运行状况良好。同时，初步估计，0 m以上矿量的回采可增加经济效益10 124.09万元，盈利190.85元/吨。

参考文献

原文顺序

文献年度倒序

文中引用次数倒序

被引期刊影响因子

[1]

杨超,王林,韦章能,等 .

天马山硫金矿段高大型复杂空区群充填

[J].有色金属工程,2015,5(增1):50-54.